Ｎｏ．１ 《大型铸锻件》 ＨＥＡＶＹ ＣＡＳＴＩＮＧ ＡＮＤ ＦＯＲＧＩＮＧ Ｊａｎｕａｒｙ ２０１５ 高强度厚壁钢的回火脆性研究 王洪刚 （东北特钢集团北满特钢质量处，黑龙江１６１０４１） 摘要：研究了４个高强度火炮身管用钢化学成分、晶粒度、组织对回火脆性的影响，结果表明：３４ＣｒＮｉ３ＭｏＶ． ３４ＣｒＮｉ４ＭｏＶ和３４ＣｒＮｉ４ＷＭｏＶ这３个钢种都不同程度的表现出回火脆性，并且这３种钢的韧一脆转变温度 ＡＦＡＴＹ增大，而回火脆性倾向也变大。３０ＣｒＮｉＳＭｏＶ钢无论是强度、韧性，还是回火脆性均优于其他３种钢。 关键词：回火脆性；韧脆转变；屈服强度；断裂韧性；晶粒度 中图分类号：ＴＧ１５６．５ 文献标志码：Ｂ Ｒｅｓｅａｒｃｈ Ｏｌｌ Ｔｅｍｐｅｒ Ｂｒｉｔｔｌｅｍｅｎｔ ｏｆ Ｈｉｇｈ Ｓｔｒｅｎｇｔｈ Ｔｈｉｃｋ Ｗａｌｌ Ｓｔｅｅｌ Ｗａｎｇ Ｈｏｎｇｇａｎｇ Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｅ ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ ｏｆ ｃｈｅｍｉｃａｌ ｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎ，ｇｒａｉｎ ｓｉｚｅ，ｎｆｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｏｆ ｓｔｅｅｌｓ ｕｓｅｄ ｆｏｒ ｆｏｕｒ ｈｉｇｈ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ｇｕｎ ｔｕｂｅｓ ｏｎ ｔｅｍｐｅｒ ｂｒｉｔｔｌｅｎｅｓｓ ｉｓ ｒｅｓｅａｒｃｈｅｄ ａｎｄ ｔｈｅ ｒｅｓｕｌｔ ｓｈｏｗｓ ｔｈａｔ ｔｈｅｒｅ ａｒｅ ｔｅｍｐｅｒ ｂｒｉｔｔｌｅｎｅｓｓ ｆｏｒ ｔｈｒｅｅ ｋｉｎｄｓ ｏｆ ｓｔｅｅｌｓ ｓｕｃｈ ａｓ ３４ＣｒＮｉ３ ＭｏＶ．３４ＣｒＮｉ４ＭｏＶ和３４ＣｒＮｉ４ＷＭｏＶ．Ｗｈｅｎ ｄｕｃｔｉｌｅ—ｂｒｉｔｔｌｅ ｔｒａｎｓｉｔｉｏｎ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ Ａ ＦＡＴＩ＂ｏｆ ｔｈｒｅｅ ｋｉｎｄｓ ｏｆ ｓｔｅｅｌｓ ｉｎｃｒｅａｓｅｓ，ｔｈｅ ｔｅｎｄｅｎｃｙ ｏｆ ｔｅｍｐｅｒ ｂｒｉｔｔｌｅｍｅｎｔ ｗｉｌｌ ｉｎｃｒｅａｓｅ．Ｔｈｅ ｓｔｒｅｎｇｔｈ．ｔｏｕｇｈｈｅＳＳ ａｎｄ ｔｅｍｐｅｒ ｂｒｉｔｔｌｅｍｅｎｔ ｏｆ ３０ＣｒＮｉ５ＭｏＶ ｓｔｅｅＪ ａｒｅ ａｌｌ ｂｅｔｔｅｒ ｔｈａｎ ｔｈａｔ ｏｆ ｏｔｈｅｒ ｔｈｒｅｅ ｋｉｎｄｓ ｏｆ ｓｔｅｅｌｓ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｔｅｍｐｅｒ ｂｒｉｔｔｌｅｍｅｎｔ：ｄｕｃｔｉｌｅ—ｂｒｉｔｌｔｅ ｔｒａｎｓｉｔｉｏｎ；ｙｉｅｌｄ ｓｔｒｅｎｇｔｈ；ｆｒａｃｔｕｒｅ ｔｏｕｇｈｎｅｓｓ；ｇｒａｉｎ ｓｉｚｅ 为了研制大口径高强度厚壁火炮身管用钢， 我们进行了提高材料性能指标的试验，即要求Ｒ ≥１ ０２９ ＭＰａ，Ｚ≥２０％，０ｋ≥２９．４ Ｊ／ｃｍ ，ｎｋ（一 术要求，但韧性表现较差，特别是回火脆性倾向更 为明显。因此，降低和抑制合金钢的回火脆性敏 感性仍然是一个课题。 １试制工艺路线 ４０￣Ｃ）≥１９．６ Ｊ／ｃｍ。。除满足上述性能指标外。更 困难的是既要满足淬透性的要求，又要有良好的 淬硬性及综合力学性能。对火炮身管的冶金研究 表明，现用的高强度Ｎｉ．Ｃｒ．Ｍｏ．Ｖ系列炮钢常表现 为韧性较差。特别是钢的回火脆性降低了其断裂 ｍｍ身管材料采用电炉冶炼（氧化法）一轧钢开 坯一电渣重熔（４．６ ｔ和７．０ ｔ钢锭）一锻制成１５２ 加榴和１３０ ｍｍ加农身管。 韧性或冲击值。经过研究认为，炮钢身管材料采 用电炉．电渣重熔工艺对钢的综合性能有很大提 高，特别是对规定非比例伸长应力Ｒ 能够满足技 ２化学成分 钢种化学成分见表１。 表１ 试样钢种的化学成分（质量分数，％） Ｔａｂｌｅ １ Ｃｈｅｍｉｃａｌ ｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎ ｏｆ ｓｐｅｃｉｍｅｎ ｓｔｅｅｌ（ｎｌａｓｓ ｆｒａｃｔｉｏｎ，％） 序号 １ 钢种 ３４ＣｒＮｉ４ＭｏＶ 电渣锭头部 电渣锭尾部 Ｃ Ｓｉ Ｍｎ Ｐ Ｓ Ｃｒ Ｎｉ Ｍｏ Ｗ Ｖ ０．１４ ０．１４ ０．３７ ０．３ｌ ０．３８ ０．Ｏ１０ ０．００７ １．Ｏ８ ３．１３ Ｏ．６２ ０．３８ ０．２８ Ｏ．４ｌ Ｏ．０１０ ０．００７ １．０８ ３．１６ ０．５９ ２ ３４ＣｒＮ．４ＷＭ０Ｖ 电渣锭头部 电渣锭尾部 ０．３４ ０．２３ Ｏ．２３ ０．０ｌ７ ０．ｏｏ４ ０．８１ ３．８０ ０．４６ Ｏ．５０ ０．２１ Ｏ．３６ ０．２７ ０．３１ ０．Ｏ１８ ０．００４ ０．８１ ３．８５ ０．４７ ０．５０ ０．２１ ３ ３４ＣｒＮｉ３ ＭｏＶ 电渣锭头部 电渣锭尾部 ０．３６ ０．２０ ０．３９ ０．０１３ Ｏ．００４ １．３６ ３．２６ ０．３７ ０．０．１９ ０．１９ ３７ ０．１７ ０．４２ ０．０１３ ０．００４ １．３６ ３．２６ ０．３７ ４ ３ＯＣｒＮｉ５ ＭｏＶ 电渣锭头部 电渣锭尾部 Ｏ．３３ ０．０９ ０．２４ ０．ｏｏ９ ０．００６ ０．７２ ５．３０ ０．５１ ０３３ ０．０９ ０．２６ ０．００９ ０．００６ Ｏ．７２ ５．２９ ０．５１ ．０．０７ ０．０７ 收稿日期：２Ｏｌ４—０ｈ６—１６ １８ 《大型铸锻件》 ＨＥＡＶＹ ＣＡＳＴＩＮＧ ＡＮＤ Ｆ０ＲＧＩＮＧ Ｎｏ．１ Ｊａｎｕａｒｙ ２０１５ 表２力学性能检测结果 Ｔａｂｌｅ ２ Ｔｅｓｔ ｒｅｓｕｌｔｓ ｏｆ ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ 钢种 热处理制度 部位 Ｒｐ／ＭＰａ Ｒ ／ＭＰａ Ｚ（％） Ａ（％） 。ｋ／Ｊ・ｃｍ一 １ １３４．８ １ ３２９．９ ４０．７ １０．８ ３７．２４ ４３．１２ （一４０℃）／Ｊ・ｃｍ一 ３７．２４ ５０．９６ ８８０℃正火 Ａ ｌ １３１．９ １ ３６４．２ ４２．５ １２．０ ３４ＣｒＮｉ４ＭｏＶ ８００℃淬火 ５６０℃回火 Ｈ １ １４６．６ １ ３９１．６ ４１．３ ｌ１．４ １ １３８．８ １ ３７２．０ ３８．１ １０．４ ３３．３２ ３１．３６ ３７．２４ ３１．３６ １ １８５．８ １ ３７２．０ ３１．２ ９．０ ２９．４０ ３１．３６ ２３．５２ １３．７２ ２３．５２ ２９．４ ８４０℃正火 Ａ １ １５０．５ １ ３９１．６ ４１．２ １３．０ ３５．２８ ３５．２８ ３４ＣｒＮｉ４ＷＭｏＶ ８９０℃淬火 ５７０℃回火 Ｈ １ １６１．３ １ ４２１．Ｏ ３９．２ １１．Ｏ ４１．１６ ３９．２０ １ １３６．８ １ ４０６．３ ４０．６ １１．２ ４１．１６ ３９．２０ ２１．５６ ２５．４８ ２９．４ ３３．３２ １ ０８７．８ １ ３６７．１ ４５．０ １１．４ ３９．２Ｏ ２７．４４ ８９０℃正火 Ａ ｌ ０９８６ １ ３５４．４ ４０．７ １１．２ ．５２．９２ 一 ３４ＣｒＮｉ３ＭｏＶ ７６０℃淬火 ５３０℃回火 Ｈ ｌ ０８２．９ １ ３４４．６ ２１．１ １１．４ １ ０５８．４ １ ３４９．５ ４３．９ ｌ１．４ ３３．３２ ３９．２０ — ２５．４８ １ １５６．４ １ ３３２．８ ４７．３ ｌ１．２ ４７．０２ ２３．１２ ３９．２Ｏ ４５．Ｏ８ ４１．１６ ４５．０８ ９００℃正火 Ａ １ １８５．８ １ ３７７．７ ４８．７ １１．８ ３０ＣｒＮｉ５ＭｏＶ ８４０℃淬火 ５ｌ０℃回火 Ｈ １ １７１．１ １ ３５４．４ ４６．８ １１．６ １ １９３．６ １ ３８８．７ ４４．５ １１．０ ４５．Ｏ８ ５０．９６ ４９．０ ４９．０ ４５．０８ ５２．９２ 表３回火脆性检测数据 Ｔａｂｌｅ ３ Ｔｅｓｔ ｄａｔａ ｏｆ ｔｅｍｐｅｒ ｂｒｉｔｔｌｅｍｅｎｔ 脆化温度 ｎｋ ４（ｘ】℃．５ ｈ ｏｋ（一４０℃） ／Ｊ－ｃｍ一 ２７．４４ ｌ７．６４ ２３．５２ １９．６Ｏ １５．６８ １７．６４ ４５０℃．５ ｈ ｃｔｋ ／Ｊ・ｃｍ－２ ３１．３６ ２７．４４ ２７．４４ ３７．２４ ２９．４０ ３１。３６ ５００ｑｃ．５ ｈ ａｋ ／Ｊ・ｃｍ一 ３３．３２ ２７．４４ ２５．４８ ３３．３２ ２９．４０ ２５．４８ 。ｋ（一４０ｑＣ） ／Ｊ・ｃｍ－２ ２１．５６ ２７．４４ １５．６８ １９．６０ １５．６８ １５．６８ ａｋ（一４０￣Ｃ） ／Ｊ・ｃｍ一 ３１．３６ ２５．４８ １５．６８ １７．８４ １９．６０ ２４５０ ．／Ｊ．ｃｍ一 ３４ＣｒＮｉ４ＭｏＶ ３４Ｃ３１．３６ ３１．３６ ３７．２４ ４５．０８ ３３．３２ ３４ＣｒＮｉ３ＭｏＶ ３３．３２ ｒＮｉ４ＷＭｏＶ ３１．３６ ５０．９６ １９．６４ ４５．０８ ３３．３２ ５０．９６ １５．６８ ４１．１６ ２５．４８ ７８．４０ ２Ｏ５８ ．４９．０ ３０ＣｒＮｉ５ＭｏＶ ４５．０８ ４９．００ ４１．０８ ４１．１６ ４５．Ｏ８ ４９．００ ４５．Ｏ８ ４５．０８ ５Ｏ．９６ ４７．０４ ４５．０８ ４３．１２ ３力学性能 力学性能检测结果见表２。 ４回火脆性 回火脆性为调质后火炮身管的解剖数据．结 果见表３，回火脆性曲线见图１。 ５试验结果讨论 回火温度／℃ 图１回火脆性曲线 Ｆｉｇｕｒｅ １ Ｃｕｒｖｅ ｏｆ ｔｅｍｐｅｒ ｂｒｉｔｔｌｅｍｅｎｔ 在工业性试制中，身管经正常调质检验两端 性能，回火脆性按正常炮钢检验方法：采用 ｌ９ Ｎｏ．１ 《大型铸锻件》 ＨＥＡＶＹ ＣＡＳＴＩＮＧ ＡＮＤ Ｆ０ＲＧＩＮＧ Ｊａｎｕａｒｙ ２０１ ５ 表４化学成分检测结果（质量分数，％） Ｔａｂｌｅ ４ Ｔｅｓｔ ｒｅｓｕｌｔｓ ｏｆ ｃｈｅｍｉｃａｌ ｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎ（ｍａｓｓ ｆｒａｃｔｉｏｎ，％） 钢种 ３４ＣｒＮｉ３ ＭｏＶ ３０ＣｒＮｉ５ ＭｏＶ 炉号 ７５８３ ￥ ７９８７ Ｓｂ ０．０ｏｏ ６５ Ｏ．００Ｈ０ ４０ Ｓｎ ０．００２ ２ ０．０００ ５ Ａｓ ０．０ｏ３ ６ ０．ＯＨ０３ ６ Ｐ ０．Ｏ１３ ０．００９ Ｓ ０．００４ ０．００３ ４００％、４５０￣Ｃ和５００℃分别保温５ ｈ．炉冷到 １５０℃．试样加丁成１０ ｍｍ×１０ ｍｍ×５５ ｍｉｌｌ夏比 冲击试样。从身管力学性能可看出，４个钢种 均能满足强度要求，但以４号钢为最佳，各项性能 指标配合良好，性能均匀。 从表３和图１可以看出，４号钢基本没有回 火脆性，而其它３种钢都不同程度反映出回火脆 性的现象。 ５．１ 化学成分对回火脆性的影响 ５．１．１ Ｓｂ、Ｓｎ、Ａｓ的影响 冶金专家陈昶撰文指出：钢中Ｓｂ、Ｓｎ、Ａｓ对 回火脆性的影响极大。其危害性程度为Ｓｂ＞Ｓｎ＞ Ａｓ。化学成分检测结果见表４。 由表４可以看出，３０ＣｒＮｉ５ＭｏＶ中ｓｈ、ｓｎ含量 明显较低 ５．１．２ Ｐ的影响 Ｐ对钢的回火脆性影响特别明显。在４个钢 种中，３４ＣｒＮｉ４ＷＭｏＶ的Ｐ含量最高，同时回火脆 性也最大 分析原因认为是Ｐ含量高所致。众 所周知．Ｐ有增大钢的冷脆倾向，在高强度钢中表 现尤为突出。Ｐ在钢中富集十分严重，在晶界中 富集系数达５．１。由于Ｐ的高度富集，消弱了晶 界的结合力。另外，Ｐ能提高脆性转变温度，含Ｐ 量为０．０２０％的３５Ｎｉ一１７Ｃｒ－０．５Ｍｏ．０．１Ｖ马氏体钢 的△ＦＡ ｒｒ为１０５～１２０￣Ｃ。 观察高强度钢也曾发现“亮线”断口，经电镜 分析，亮线部分为沿晶断裂，晶界上未发现其它析 出相，但探测证明晶界上有Ｐ的偏聚。相对而 言，表１中１＃钢和４＃钢Ｐ含量都较低，而１｝｝钢回 火脆性表现轻微，４＃钢基本没有回火脆性。因此， Ｐ在钢中的危害性引起了重视，在美国、法国厚壁 炮钢的Ｐ含量都控制在０．０１０％以下。我国研制 高强度炮钢材料也应当尽量降低钢中Ｐ含量。 ５．１．３ Ｍｎ和ｓｉ的影响 Ｍｎ和ｓｉ的大量存在能使Ｎｉ—ｃｒ钢产生回火 脆性，两者对室温韧性影响不大，但低温韧性随 Ｍｎ、ｓｉ含量的增高脆性显著增大。实践中转子钢 的Ｍｎ含量已由０．２０％～０．４０％降至０．１５％～ ０．３５％ 并且ｓｉ能提高转变温度△ＦＡｒ丌值，因 ２０ 此在ｓｉ和Ｍｎ达到脱氧作用的情况下，Ｍｎ的水平 应限制在０．２０％左右，ｓｉ越低越好。即生产Ｍｎ／ 比值低的钢，能有效降低钢的回火脆性敏感 性。４＃钢Ｍｎ为０．０２６％，Ｓｉ为０．０９％基本属于 这一类型。 ５．１．４ Ｎｉ和Ｃｒ的影响 Ｎｉ和Ｃｒ能促进Ｐ在晶界的聚集，这一点ｃｒ 和Ｐ的组合更为密切。所以在ＣｒＮｉＭｏ钢中，Ｃｒ 含量控制在１．２％～１．４％之间为宜。Ｎｉ、Ｃｒ同时 存在引起回火脆性要比这两个元素任何一个单独 存在时都严重得多。 ４＃钢Ｎｉ含量很高，而没有引起回火脆性，这 可能是４＃钢组织、晶粒度及化学成分综合配合有 利的结果 ５．１．５ Ｍｏ的影响 有专家指出，Ｍｏ含量在０．２５％时，△ＦＡ ｒｒ 最小，只有１５ ，回火脆性最小。在此含量值以 上或以下时，△ＦＡ１Ｔｒ增大。这是因为Ｍｏ和Ｐ有 很强的亲和力．可以抑制钢中磷向晶界富集。一 般认为Ｍｏ：Ｐ＝９．７：１为佳，４｝｝钢Ｍｏ：Ｐ：９．０：１。 综上所述，我们认为４＃钢诸因素配合比较合 理．这种配比不仅使钢具有小的回火脆性和冷脆 性倾向．从表２看出也得到了良好的综合力学性 能。１＃、２＃、３＃钢元素配比不如４＃钢，这可能是这 些钢回火脆性严重的原因。 ５．２强度对回火脆性的影响 为了使钢达到高强度、超高强度状态，只能降 低回火温度，但这样使△ＦＡ１丫ｒ温度升高了，钢 现了脆性。这时只有极少量的杂质偏聚，就足以 使韧性大幅度下降。从表５屈服强度对韧脆转变 温度的影响就可以看出。这正是研制高强度炮钢 材料容易出现回火脆性的原因。 表５屈服强度与韧脆转变温度的关系 Ｔａｂｌｅ ５ Ｒｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｐ ｂｅｔｗｅｅｎ ｙｉｅｌｄ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ａｎｄ ｄｕｃｔｉｌｅ—ｂｒｉｔｔｌｅ ｔｒａｎｓｉｉｔｏｎ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ Ｒ ／ＭＰａ △ＦＡ ＩＴｒ １ １６６．２～ｌ ３４２．６ １５．６℃ ９６０．４～１ ０９７．６ 一８１．０℃ （下转第２５页） 《大型铸锻件》 ＨＥＡＶＹ ＣＡＳＴＩＮＧ ＡＮＤ Ｆ０ＲＧＩＮＧ Ｎｏ．１ Ｊａｎｕａｒｙ ２０１５ 即可。譬如说，钢锭表面的温度是６００￣Ｃ，那么大 约向内２００ ｍｍ左右的深度就已达到８５０℃。那 么工艺所需给出的保温时间只要保证将这２００ ｍｍ左右“一层厚皮”的温度均匀到８５０％即可。 中的含铝量，控制Ａｌ含量在０．０２０甚至０．０１５以 下，能保证材料具有很好的高温塑性，会减少开裂 危险。 ４．３在钢锭热送或退火过程中采用过冷处理的 这样，就会形成从钢锭心部向外是由高到低、逐渐 递减的温度场。这时候再封炉缓冷，钢锭是很安 全的。 方法，可以大大提高表面塑性，有效避免钢锭在锻 造时开裂。 参考文献 ［１］ 任猛，李保华．钢锭开裂的机理及防止方法．大型铸锻件， １９９２（３）：３６． 笔者于２０１ １年，曾经在江阴宏晟集团炼钢厂 采用新工艺进行了多炉钢锭退火处理，节省天然 气费用６０％以上，并且没有一支钢锭开裂报废。 ４结论 ［２］越谷哲郎．关于锻造加热的想法和问题点．日本：铸锻造与 热处理，１９９０（５）：１３． ［３］ 葛晓初．热送钢锭过冷处理．上海重机厂，１９８６． ４．１ 许多企业现行的钢锭退火工艺存在着能源 浪费和认识上的误区，并且起不到有效防止钢锭 ［４］ 葛晓初．消除氮化铝对锻造裂纹的影响．上海重机厂，１９８６． ［５］任猛，等．热运钢锭自降温缓冷新工艺．大型铸锻件，１９９２ （２）：１２． 开裂的效果。合理改进工艺，不仅能够减少经济 损失．还可提高生产效率。 ４．２对于铝脱氧的冶炼工艺应适当改进，降低钢 编辑李韦萤 （上接第２０页） 马氏体组织比贝氏体组织和马氏体加贝氏体 混合组织的韧脆转变温度都低，所以回火脆性小。 ５．３奥氏体晶粒度的影响 在一定条件下，奥氏体晶粒度对回火脆性有 一这是因为马氏体加贝氏体混合组织有二相不均匀 形变，在二相界面上导致高的应力集中．降低断裂 韧性。 定影响。随着奥氏体晶粒尺寸的增大，转变温 晶粒粗大，单位体积内晶界面积就要减少，在 度△ＦＡ１Ｔｒ稍有提高，回火脆性增加。 脆化杂质元素含量一定时。晶界上偏析元素的浓 所研制的４＃钢为马氏体组织，其它的为混合 组织，１＃钢为马氏体加少量贝氏体组织．所以４＃ 钢和１＃钢回火脆性倾向最小。 为此，火炮身管材料在调质处理时，应尽量获 得大量的马氏体组织，以减轻回火脆性。 ６结论 度就会增加，因而回火脆性增大。我们研制的４＃ 钢为８级晶粒，没发现回火脆性。 实践表明，火炮身管材料晶粒度未调质前多 为５级～６级，粗者为３级～４级，极不均匀。为 减轻该类钢的回火脆性，必须在调质过程中采用 快速加热、高温正火、低温淬火，使其晶粒均匀细 化。 ５．４组织的影响 ６．１ 高强度厚壁火炮身管用３４ＣｒＮｉ３ＭｏＶ． ３４ＣｒＮｉ４ＭｏＶ，３４ＥｒＮｉ４ＷＭｏＶ钢制造．表现出不同 程度的回火脆性，这与钢的化学成分、晶粒度、组 织等因素有关 ６．２ ３０ＣｒＮｉ５ＭｏＶ钢无论强度和韧性，特别是回 火脆性均优于其它３种钢。这是因为该钢化学成 试验表明，显微组织对回火脆性的敏感性有 一定影响。当获得马氏体组织时，回火脆性敏感 性小，这一点通过表６可以证明。 表６显微组织与韧脆转变温度的关系 Ｔａｂｌｅ ６ Ｒｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｐ ｂｅｔｗｅｅｎ ｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ａｎｄ ｄｕｃｔｉｌｅ・ｂｒｉｔｔｌｅ ｔｒａｎｓｉｔｉｏｎ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ 分设计合理，晶粒细，强化冷却使身管淬火后获得 大量的马氏体组织，从而改善了该钢的回火脆性。 编辑李韦萤 显微组织 Ｍ Ｂ Ｍ＋Ｂ 韧脆转变温度△ＦＡＴｒ —ｌ７．８℃ ２９．４℃ ６７．４℃ ２５